時間：2022-04-15 05:29:50
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關鍵詞：油井;方案;供排協調;優化設計
1 引言
影響油井開采效果的因素是多方面的，其中與油井的采油工藝設計水平有很大關系。設計不合理，作業實施后，就不能確保油井合理正常的生產，不但不能充分發揮油層或抽吸設備的潛力，而且還會影響檢泵周期。因而做好設計意義重大。傳統的憑經驗出設計的方法，人為因素多、誤差大，容易造成一些不必要的損失。為提高油井采油工藝設計水平，我們開發了這套油井方案優化設計軟件，主要包括：電泵井、抽油機井、抽稠泵井、混合桿柱井等生產系統方案的優化設計軟件，這些軟件都不同程度的在勝利油田投入了實際應用，不僅提高了采油工藝方案設計水平，同時為實現油井管理由經驗型向科學管理型的轉變，提供了一種有效的手段。
2 技術理論與數學模型
油井方案優化設計是以油井生產系統為研究對象，以油井供排能力（IPR曲線）為依據，以整個系統的協調為基礎，采用節點系統分析的方法，在充分研究油層、井筒、排出系統工作規律、相互作用和其對油井生產動態影響的基礎上進行設計的，各部分都采用了較為先進的數學模型與計算方法。
2．1流入動態計算
準確預測油井的產能是油井生產系統優化設計的前題。該系統中采用的產能預測方法是以廣義IPR方法為基礎，同時充分考慮到現場中的使用條件，并根據能錄取到的油井資料情況，采用多種方式來預測油井的產能，其數學關系可表示為：
Q=F（Pwf）
式中：Q——油層的產液量
Pwf——井底流壓
2．2壓力分布計算
流體在井筒中的流動以及在油管中的流動為多相垂直管流（有桿泵泵上油管中的流動為多相垂直環空流），其壓力分布采用目前被廣泛應用且較為精確的orkiszewki方法進行計算。其基本壓降公式為：
2．3排出動態及供排協調
各種機械采油方式的井其排出動態關系，均可用下式表示：
q＝ f（PN，SB，CS） （3）
式中：q——泵所排出的液量
PN——泵吸入口壓力，它反映油層的供液狀態
SB——抽汲設備、抽汲參數的影響因素
CS——流體物性參數的影響因素
由于泵吸入口壓力與井底流壓之間存在著——一對應的關系，這樣就可以把油層的供液能力曲線（IPR曲線），以及泵的排出動態曲線（式（3）所表示的曲線）畫在同一個坐標平面上（見圖1），其交點M（Q，Pwf）就為油井生產過程中的供排協調點。供排協調點的計算是油井優化設計的基礎。
圖一 供、排協調示意圖
各優化設計軟件在描述與計算流體在油層中的流動以及在井筒或油管中的流動是一致的或相似的，主要的不同之處是排出動態規律有差異。
(1)電泵井的排出動態規律的描述與計算，主要依據K.E.BROWN主編的《升舉法采油工藝》卷二＜下＞中的理論與計算。
該模塊包括兩個程序，可用兩種方式進行設計。一種為常規的設計方式（確定級數法），其核心內容為：人們根據油層的供液能力，確定泵型、泵深及油井的產液量，由計算機計算出所需的泵葉輪級數；另一種為方案預測法，即：人們根據預測的油井產能情況，輸給計算機一個完整的設計方案，由計算機預測出這一方案的結果，由此來判斷這一方案是否可行。
(2)在抽油機井方案優化設計軟件中，對抽油桿柱上下沖程所承受的應力都進行了精確的計算；桿柱強度的校核采用的是古德曼應力圖法；即可對桿柱進行等強度設計，也可進行非等強度設計；即可用C級桿進行設計，又可用D級桿及高強度桿進行設計。
(3)混合桿柱優化設計軟件，實質上是有桿泵井的方案預測軟件，可人為的任意組合桿柱，由計算機預測設計方案的結果，由此判斷方案設計是否可行。該軟件可對各種桿質的抽油桿（常規抽油桿、玻璃鋼抽油桿、高強度桿、加重桿等）進行設計。
(4)液力反饋式抽稠泵與常規抽油泵的結構不同，工作規律差異也較大。其特點是在下沖程時，液柱能施加給活塞一個向下的作用力（液柱反饋力），輔助抽油桿下行，克服困粘度摩擦太大，抽油桿下行滯后的現象，并且改善了抽油機及桿柱的受力狀況。
(5)螺桿泵是一種容積式泵，靠抽油桿的旋轉帶動泵工作，其工作原理與常規往復式抽油泵的工作原理是不同的，桿柱的受力狀況也不一致，桿柱的受力分析、桿柱強度的計算效核是該軟件的關鍵。
3 系統特點
該系統比較適合現場應用。一方面，該軟件的各部分都采用了較為先進的數學模型與計算方法，以保證較高的計算精度，理論上具有一定的先進性；另一方面，該軟件在Windows 環境下運行，操作十分方便，用該軟件可十分輕松、方便的出設計，特別是對設計管住、施工預算、施工技術要求等部分都進行了很好的處理。
該軟件采用多種方式預測油井的產能。設計過程中需輸入到計算機的油井基礎數據，在現場都比較容易采集。對在現場難于采集到的靜壓資料，要求的并不是十分苛刻。同時，軟件保留了傳統的設計方法（人為預測產能，直接對排出系統進行設計）?；旧辖^大多數井都能夠用該軟件進行設計。
有桿泵的桿柱設計有兩種方式：一種是由計算機自動進行桿柱設計（抽油機井優化設計軟件）；另一種是人為的任意給定桿柱組合（混合桿柱優化設計軟件），計算機預測結果，從而判別給定的桿柱組合是否合適。這在實際應用中是十分有利的。如：原井的桿柱組合是否合適，是否需要變動，也可用該軟件進行判斷。該軟件既可對常規抽油桿柱進行設計、又可對高強度桿、玻璃鋼桿、加重桿等進行設計。
4 結束語
使用“油井方案優化設計”軟件，對油井生產系統進行優化設計，是實現油井管理由經驗型向科學管理型轉變的一種重要手段，其突出的特點是投入少、收效大。隨著油田改革的不斷深入、經營機制的轉換，其作用將會越來越大。
參考文獻
[1]趙鳳芝等 ，智能診斷技術在稠油開采中的應用與實現[J]，計算機系統應用，2000. 1
[2]王鴻勛等，《采油工程原理》[M]，石油工業出版社，1981.
[3]張海潘，《軟件工程導論》[M]，清華大學出版社，1994.
【關鍵詞】 網絡 優化 方案
一、引言
通過對本地城域網的多年維護經驗， 針對核心層網絡結構冗余、可靠性不高， 匯聚層BAS設備負載分擔不均、單局向容量接近飽和， 匯聚層S8016負擔過重，制約網絡擴容及發展， 寬帶接入層面可靠性、安全性和差異性得不到保證的前提下，提出對該局核心層面、 匯聚層面、接入層面的優化方案。（圖1）
目前松原局城域網主要有兩個核心節點：1節點和2節點，使用一臺華為NE80路由器、一臺CISCO12416作為核心設備，兩臺NE40交換機和兩臺S8016，兩個節點分別通過側掛方式接入了一臺較大容量的ESR8825和一臺小容量的MA5200作為個人撥號業務接入的BAS設備。
改造前網絡存在的問題如下：
核心層網絡結構冗余，可靠性不高；匯聚層BAS設備負載分擔不均，容量接近最大值；匯聚層S8016負擔過重，影響網絡質量及發展；在寬帶接入層面上，各種業務均接入兩臺S8016，可靠性、安全性和差異性得不到保證；部分外縣出換機性能較低，影響業務發展。
二、網絡優化方案
2.1 核心層面優化方案
核心層面的主要優化思想是網絡扁平化。建議去掉NE40層面，把匯聚層的設備雙歸上行核心路由器，流量負載均擔到兩臺核心路由器。
2.2匯聚層面優化方案
匯聚層面的優化主要是對BAS設備進行擴容。在1節點新增高性能寬帶接入服務器BAS設備（MA5200G-8）替換原來的ESR8825 BAS，在2節點新增高性能寬帶接入服務器BAS設備（MA5200G-8）替換原來的MA5200設備，新BAS的選擇既要滿足現階段該地區大部分的個人用戶，又要考慮到將來2-3年內個人業務的發展。替換下的ESR8825可利舊下移至縣局作為個人用戶的認證。（圖2）
混合原油A進1#常減壓加工,分離出輕石腦油后作為乙烯裝置的原料,重石腦油經過石腦油預加氫裝置處理后作為重整原料,直餾煤油經加氫后出3#航空煤油,柴油經加氫后出0#柴油,蠟油去加氫裂化和渣油加氫裝置。150kt/a渣油去焦化裝置,多余579kt/a作為渣油加氫裝置的原料。混合原油B混合原油B的渣油去渣油加氫脫硫(RDS),故渣油的重金屬和殘炭含量較低,原油中含Fe1.5μg/g、Ni10.68μg/g、V34.83μg/g,殘炭的質量分數為5.86%?；旌显虰分兩路,分別進2#常減壓2500kt/a老線和3500kt/a新線。2500kt/a老線的輕石腦油作為乙烯原料,重石腦油作為重整原料,航煤餾分經加氫出3#航煤,柴油餾分加氫后出0#柴油,常渣去減壓塔拔出蠟油后作為加氫裂化的原料,渣油作為RDS原料。3500kt/a新線分出輕重石腦油作為乙烯原料,煤油經加氫后做3#航空燃料,柴油餾分加氫后出0#柴油,常渣直接作為RDS原料。(3)重油加工1#常減壓減渣共計2729kt/a,其中2150kt/a去焦化裝置,其余579kt/a與2#常減壓裝置的常渣和減渣(共計3095.6kt)作為RDS的原料;1#和2#常減壓的輕蠟油(共計1727kt/a)作為加氫裂化裝置原料;1#和2#常減壓的重蠟油共計1562kt/a,其中1253kt/a去加氫裂化裝置,其余重蠟油(309kt/a)、焦化蠟油(354.8kt/a)以及減四線(106kt/a)一同作為RDS的原料。RDS進料總計3865kt/a,產出加氫尾油達3340kt/a,作為流化催化裂化(FCC)裝置的原料。柴油和煤油加氫能力基本平衡,本次改造沒有新建裝置,只是將2#柴油加氫由石腦油預加氫,經改造后重新恢復為1200kt/a柴油加氫裝置,1#柴油加氫裝置恢復為550kt/a柴油加氫功能。催化汽油(1450kt/a)經新建的1500kt/aS-Zorb裝置處理后可達歐V標準。原設計存在的問題2012年11月上海石化煉油改造工程建成投產打通全流程,12月下旬對裝置進行了72h考核標定,標定結果顯示新老煉油裝置均能達到或超過16Mt/a的綜合加工能力。但是由于原油油種變化較大,導致各餾分的收率與原設計相比有一定差距,同時由于原油價格、成品油和化工產品市場變化,煉油項目改造完成后沒有完全達到可行性研究報告的效益水平,促使我們要根據市場情況,重新考慮優化完善上海石化的煉油加工總流程,使原油加工和煉油、乙烯、芳烴3條線的資源配置更加合理,綜合效益達到最大化。
優化后的煉油加工總流程優化后的煉油加工總流程見。原油優化基于乙烯原料從常減壓裝置直餾提取的部分比例大幅減小,優化后的方案只是將常減壓的LPG和C5~85℃的輕餾分作為乙烯原料,原設計的912kt/a石腦油優化為C5~85℃的輕餾分油,并降至約850kt/a作為乙烯原料,占原油加工比例的5.3%。世界上絕大部分原油中的這部分組成均是裂解性能很好的乙烯原料,故在原油選擇、采購時不考慮乙烯料的因素。優化后的方案可以把高油價的石蠟基原油排除在外,集中選擇適應做RDS和FCC加工流程的原油以及為生產芳烴而選擇芳烴潛含量較高的中間基原油,這樣可以有效地降低原油采購成本。原油采購和分儲分煉的原則是:為1#常減壓裝置選擇芳烴潛含量高且適合出瀝青的原油,為2#常減壓裝置選擇催化裂化性能較好并兼顧芳烴潛含量高的原油。在加工過程中盡量減少1#和2#渣油混合使用的比例,真正起到分儲分煉的效果。按照以上原油混配,蠟油產出9000×27.46%=2471.4kt/a;渣油產出9000×24.06%=2165.4kt/a(抽出100kt/a減四線后約為2060kt/a);石腦油產出9000×16.72%=1504.8kt/a。優化以后,1#常減壓裝置的劣質渣油由原設計的2729kt/a降至2060kt/a,減少了669kt/a,2060kt/a的渣油中500kt/a去溶劑脫瀝青裝置,350kt/a去RDS裝置,視渣油質量情況有100kt/a左右去調和瀝青,還有1110kt/a去焦化裝置,比原設計減少1040kt/a的焦化處理量。如果能滿足瀝青標準,應可增加瀝青產量,最大幅度減少焦化加工量而提高效益。渣油、蠟油優化在原設計的基礎上通過系統優化,可以將500kt/a溶劑脫瀝青裝置開啟,在處理500kt/a1#減渣的同時,可產出250kt/a脫瀝青油作為RDS的原料,既可降低焦化負荷,又改善了RDS原料品質。在保證RDS進料重金屬、殘炭和膠質不超標的前提下提高摻渣比約8.68%,達65%左右,這樣也可多消化1#常減壓渣油350kt/a左右。另外可視1#減渣情況,適時調和瀝青100kt/a,使原設計2150kt/a焦化進料降至1110kt/a,使低價值的石油焦產量從720kt/a降至371.9kt/a,相應也減少了其他焦化產品,焦化蠟油的產量也由355kt/a降至183kt/a(見表10~11)。經過優化以后可以將1#焦化停役,目前初步設想是改造用催化油漿作為原料生產高附加值產品針狀焦(此技術正在研發中)。從年前的考核運行中發現高壓加氫裂化還有較大的運行余量,目前按照1700kt/a運行沒有瓶頸,這樣就需要增加200kt/a的蠟油。研究發現催化柴油的芳烴潛含量較高,是比較好的加氫裂化原料,這既解決加氫裂化原料的缺口問題,又減少劣質柴油的調和組分。在蠟油存在缺口的情況下,用催化柴油摻入加氫裂化的原料中(試運行結果可以達到10%摻煉量)是一種很經濟的方法。從蠟油和渣油的優化方案中可以得出:(1)原油分儲分煉比原設計優化;(2)開溶劑脫瀝青裝置解決渣油出路,同時產出溶劑脫瀝青油,頂出蠟油滿足加氫裂化加工量;(3)RDS處理量比原設計提高4.3%,且原料質量也優,可以延長RDS運行周期。
直餾石腦油的優化原設計中1#常減壓直餾石腦油分離出C5~65℃餾分作為乙烯原料,65~175℃預加氫后作為重整預加氫的原料,2#常減壓老線的直餾石腦油與1#同樣方法做,但新線的石腦油C5~175℃全部作為乙烯原料,這樣不是很合理。優化的方法是利用原1#FCC輕重汽油分離塔將2#常減壓新線的石腦油進行分離,并將全部輕石腦油的干點向上移至85℃,鏈烷烴摩爾分數可以大于85%,是非常優質的乙烯裂解原料。根據原油性質可以得到2650kt/a的石腦油,其中C5~85℃的約850kt/a可以作為乙烯原料,85~175℃的約1800kt/a去石腦油預加氫后作為催化重整原料,真正做到“宜烯則烯、宜芳則芳”。高壓加氫裂化裝置優化高壓加氫裂化原設計900kt/a,全循環出重石腦油,經過幾次改造后,現已達到1500kt/a,并一次通過流程,加氫尾油收率20%,重石腦油收率由45%下降至35%,同時也可生產航煤和柴油。經過2012年高負荷試驗,優化后的煉油總流程中該裝置處理能力提高至1700kt/a,不僅有利于蠟油加工能力的提升,同時又可多產優質的重整原料(重石腦油)和乙烯原料(加氫尾油)。航煤系統的優化原總流程中航煤加氫利用原裝置800kt/a能力,沒有改造,根據高負荷標定結果,該裝置可以達到924kt/a。因為原油加工量提高了4000kt/a,直餾航煤組分(包括航煤餾分的干點提高20K)增加了近500kt/a,優化的方法是將原汽油加氫裝置改造為350kt/a的直餾航煤加氫裝置,這樣直餾航煤加氫能力從924kt/a提高至1280kt/a左右,加上高壓加氫裂化裝置可以出280kt/a航煤,每年航煤產量可超過1560kt/a,比原設計多產383.4kt/a航煤的同時也減少383.4kt/a柴油產量。
彩鈴業務是一項由被叫(或主叫)用戶定制，為主叫用戶提供一段悅耳的音樂或一句問候語來替代普通回鈴音的業務。用戶申請開通彩鈴業務之后，可以通過WWW、WAP、撥打接入碼等方式自行設定個性化回鈴音，在其做被叫時，為主叫用戶播放個性化定制的音樂或錄音來代替普通的回鈴音。當被叫用戶處于忙、不在服務區、關機等非空閑狀態情況下時，仍播放原網絡系統提供的語音通知。彩鈴業務具備的業務功能有：被叫用戶在空閑狀態下播放用戶定制的回鈴音、按主叫號碼定制回鈴音、系統提供缺省回鈴音、默認回鈴音、按時間定制回鈴音、復制功能、贈送功能、輪播、鈴音盒、優先級的設定、個人鈴音庫、無線音樂排行榜和彩振功能等。本文針對全網IP化演進思路及彩鈴新業務的發展，對現有彩鈴平臺的架構進行優化，將業務控制邏輯獨立部署，增加平臺的可擴展性，同時優化彩鈴平臺的服務器及存儲，進行集中部署。
2 彩鈴平臺架構現狀
目前2G彩鈴平臺架構邏輯上劃分為前臺、后臺和應用服務器(Portal)部分，節點類型分為管理節點和呼叫節點。呼叫節點的前臺負責呼叫接續與控制，后臺負責鈴音查找和播放，各彩鈴呼叫節點設備主要包括前臺呼叫接入的URP／AlP設備、呼叫控制的CTI／UI服務器、存放用戶開銷戶和簽約信息的數據庫服務器及存儲、存放鈴音的文件服務器及存儲。管理節點的前臺負責用戶的各種接入方式(如IVR、WWW網頁、WAP等)及控制，后臺實現對用戶數據及鈴音文件的管理，并且包括Portal部分。彩鈴系統架構如圖1所示。
各彩鈴呼叫節點結構及設備類型基本相同，其中存儲設備內主要存儲鈴音播放文件，數據庫服務器主要存儲用戶開銷戶及簽約信息，各節點數據庫服務器及存儲內保存的信息也完全相同。
3 彩鈴平臺的架構問題分析
由于彩鈴呼叫節點的呼叫接入模塊與業務控制模塊耦合度太高，沒有做到業務控制與呼叫接入的分離，不利于平臺的發展，并且任何一個模塊的改動都會涉及到整個呼叫節點設備的軟硬件升級。
彩鈴呼叫節點的呼叫接入模塊與業務控制模塊的高耦合度要求用戶信息及鈴音文件必須在每套呼叫節點中保持，這樣就導致以下問題：
(1)各呼叫節點用戶信息及鈴音數據重復部署。多套呼叫節點均設置用戶開銷戶、簽約信息及相同的鈴音文件，且日常均需保持與管理節點數據的同步。
(2)鈴音文件服務器及存儲重復部署。彩鈴平臺每套呼叫節點內均設置多套文件服務器及存儲，每套存儲內的鈴音文件均一樣，需要大量的數據同步及維護。
4 彩鈴平臺架
構優化方案
架構優化思路：簡化呼叫節點結構.僅保留呼叫接入及放音部分的功能，將呼叫控制部分設備、用戶數據部分、鈴音文件與存儲設備集中部署，做到業務控制邏輯、用戶數據及鈴音文件的集中管理。
架構優化方案：將涉及業務控制功能的CTI服務器、存儲用戶數據的數據庫服務器、存儲鈴音文件的存儲及用于鈴音播放查找的文件服務器設備集中起來部署，集中起來的節點本文暫稱為“業務控制節點”。業務控制節點采用1+1備份方式分別設置在兩個位置不同的機房內，以保證業務控制節點的容災。
呼叫節點僅保留呼叫接入及放音功能，業務控制邏輯由業務控制節點完成；業務控制節點與管理節點間進行用戶數據及鈴音文件的同步。
彩鈴平臺架構優化后彩鈴系統組網如圖2所示。彩鈴平臺采用上述架構優化方案，將各呼叫節點中的數據庫服務器、文件服務器、CTI／UI服務器、存儲等設備集中部署到業務控制節點。在簡化呼叫節點結構的同時，可以實現業務控制與呼叫接入的分離。呼叫節點部分僅保留了呼叫接入部分功能及放音功能，各呼叫節點今后可考慮組成POOL，方便平臺的擴展及容災備份的實現。
(1)對數據庫服務器的優化
單個業務控制節點僅設置一套數據庫服務器即可，不再用根據呼叫節點的數量進行設置。對于數據庫服務器可采用高端插框式小型機設備，并采用雙機熱備方式。優化后，僅業務控制節點的數據庫服務器與管理節點間進行用戶數據的同步，管理節點不再需要與所有的呼叫節點間進行用戶數據的同步。該方式可方便對用戶數據的管理，減少同步鏈路的數量。
(2)對應用服務器的優化
應用服務器主要包含文件服務器、CTl／UI服務器等，每個業務控制節點可采用刀片式服務器設備集中部署各類應用服務器。優化后，應用服務器集中部署，使得設備性能及可擴展性更高。
(3)對存儲的優化
目前系統每個呼叫節點均設置多套存儲，容量、品牌不一。優化后，僅在業務控制節點部署鈴音存儲設備，為保證存儲的容量及性能，建議每個業務控制節點可設置一套云存儲設備。
5 彩鈴平臺架構優化的優點
按照前文所述方案進行優化改造后，不僅可以解決目前彩鈴系統所面臨的問題，而且系統架構會更加清晰合理，呼叫節點功能簡化后設置也更加靈活，擴容空間巨大可滿足業務發展的長期需求，具體優勢分析如下：
(1)多套完全一樣的數據庫、存儲、應用服務器簡化為兩套集中部署，設備數量減少，性能全面提升，大大方便和減輕維護工作。
(2)優化后僅需同步兩套數據，數據同步量有效減少，同步過程簡化，且呼叫節點增加也不會增加管理節點的數據同步壓力，這使得呼叫節點的增加和擴容變得更加靈活。
(3)優化后的彩鈴系統結構清晰、維護方便，可擴展性提升的同時也降低了擴容帶來的投資，且擴容所涉及需改造的設備減少大大降低了工程復雜度，有效保護了投資。
(4)呼叫節點簡化后，彩鈴系統呼叫節點的容災將變得更加簡單易行，由于呼叫控制部分與用戶數據、鈴音文件部分集中部署，使得各呼叫節點的處理能力不再受到該節點數據庫服務器、文件服務器、存儲等設備的性能制約。各呼叫節點可組成1個POOL實現呼叫接入的負荷分擔，讓呼叫分配更加合理，大大提高設備利用率的同時也實現了容災，提高了系統的可靠性與安全性。
(5)架構優化后的彩鈴系統更加符合業務長期演進的要求，對于以后多媒體彩鈴業務的開展奠定基礎，多媒體彩鈴鈴音文件是普通彩鈴鈴音文件的50倍，采用優化架構可以減少維護工作量和工程投資。
關鍵詞：建筑工程；暖通方式；暖通設計
中圖分類號：TU198文獻標識碼： A
我國現階段的科學技術水平正在逐步提高，與以往相比有了很多的進步。而隨著科學的進步與發展，居民的生活水平也在不斷的提高。目前居民在住房方面的要求呈現一種越來越高的趨勢，對于建筑工程中的暖通設備也一定要跟上城市發展的水平，滿足人們最基本的住房要求，不能脫節。然而，科技的發展帶來的環境問題日益嚴重，比如說突顯出的能源的消耗以及環境的污染這類問題。據統計，國家總能耗中，建筑工程的能耗在所占比重在不斷的上升。我國的建筑工程規模正在不斷擴大，同時我們必須要注意環保問題，盡量減少建筑工程中消耗的能耗。而在建筑總消耗能耗中，暖通設備所消耗的能源占據著非常大的比重。由此，對暖通的設計方案進行科學、合理的設計，能夠在很大的程度上達到節約能耗的目的。
1 我國分散式采暖的主要方式
（1）熱水器供暖的采暖方式，通常分為燃氣熱水器和電熱熱水器兩種不同的方式，可以同時給家庭供應供水和采暖。但是因為消耗的能量相對較大，所以這種采暖方式的用戶相對較少，一般只在中高層家庭被使用。
（2）電暖氣的采暖方式，常見的電暖氣設備包括有電暖風機、輻射采暖板、石英電熱管、油汀對流器等等，主要的使用目的是給房屋內的局部區域供暖。一般電暖氣都有分檔電路的保護控制裝置，而這種采暖方式的加熱功率也比較大。
（3）冷暖房間空調器的采暖方式，包括有兩種類型，一種是電熱型另一種是熱泵型。在設計原理上，熱泵型的空調器和冷風空調器差不多，區別就是在制冷系統中熱泵型空調器加入了四通換向閥門和單向閥門等一些輔助的零件。而電熱型的空調器的使用是有限制的，壓縮機在寒冷的冬天不運行，空調器將風機打開，把電加熱后的空氣輸送進屋里，以此來達到采暖的目的，但是它的特點與上兩種方式相同，耗費電量依舊比較大，致使它的應用也比較少。
2 設計方案的優化
2.1 設計方案的安全性對比
設計師在設計方案時，首要考慮的問題就是暖通設備系統的安全性。其中在建筑安全要求中也包括了暖通設備系統的安全，防火、防爆、人員及重要設備、暖通設備運行等幾個方面的安全。特別是在一些較為特殊場所的暖通系統設計上，安全性是最先進行考慮的問題，比如煤礦和庫房、彈藥廠房等通風空調系統，設計師應依據有關防火設計的規范來考慮防火安問題，嚴格取用相應的防爆技術方案來保證建筑安全第一。設備安全運行上主要是注意寒冷地區空調系統冬季的防凍、制冷系統的安全保護、風機聯鎖與電加熱保護等方面。
2.2 設計方案可操作性及可調節性對比
在對暖通設備系統的容量進行設計時，設計師通常是按照全年最不利的氣象條件所設計的，因此設備系統在理論上要有高級的調節性能，有較強的能力來適應四季的氣候變化情況。部分變頻空調設備一次性投資付出比較高，因此在日常運行能耗和一次性投資比較方面，應當被給予充分的考慮。而在比較經濟方案進行時，要對日常節能進行綜合的考慮。一些建筑工程對空調需求具有時間性，比如一些寫字樓及區，在設計時設計師需要著重考慮這種模式下的設備調節性。設計方案的管理操作方便性同樣也是設計師應該特別關注的比較問題，它涉及用戶日后的使用方便問題。人性化、智能化的空調設備不斷推陳出新的同時，節約了勞動力，方便了人們的日常使用，然而，對于這種設備的選擇往往會使一次性投資費用明顯提高，與此同時對于操作和管理方面，技術含量也有所提高了。因此在設計的時候，設計師需要依照項目的詳細情況，制定科學的方案。在需要時常調節控制的設備較多和大型空調系統的工程中，考慮到減少人員的工作量和簡化操作過程，應該取用自動控制的設計方案，但需要注意的是自動化設備的經濟性。
2.3 設計方案的可行性及可靠性對比
在資源匱乏的背景下，資源利用的問題顯得尤為重要，我們應該對各種因素進行綜合的考慮，盡量使資源利用最大化。在對設計方案進行選擇的時候，需要依照針對相關問題的法規。設計的方案應需要滿足各種變化，并符合環境保護的基本要求。例如在一些地下水豐富的地理地段，主要采用水源熱泵的方案，這是根據當地的基本情況確定的。當地冬季設備的負荷量由當期的氣候特征和地質和地下水資源的發展水平直接決定，在某些程度上，發生不平衡效應的時候，需要對設計進行科學的判斷和選擇。暖通的設計方案需要考慮的因素要非常多，比如氣候的條件和現象，在全年的氣溫狀況的科學分析和考慮上是非常重要的。如果建設的情況相對是比較特殊的，無法取用一定的標準，那么在參數的設計方面，要盡量保證其可行性和真實性。
2.4 設計方案的經濟性對比
在方案選擇中，經濟性和可靠性是重要的要求，特別是在暖通設備方案中，合乎經濟性才可以保證工作能夠正常進行。很多工作最終的目的往往是做好節能節約。然而，就經濟性而言，要保持一些基本性能，尤其是在工程的質量方面，使用的情況和檔次以及設計的要求等都有必要做好把握，只有依照合適的標準才能完成好合適的項目。一次投資是所有的項目都在爭取的，這也是工程建筑中最重要的組成部分，只有將這個綜合的參數做好，參數才能在方案設計中被選中，而所有的設計師在設計方面的時候，就必須要能夠保證投資額度的低廉和準確。由此，比較經濟性，對于電供暖等一些因素，我們需要認真對待每個細節，所要考慮的角度不斷增加，對于設計人員的要求隨之逐漸的提高，認真分析參數數據，理清各種費用問題，才能使電氣設備的使用壽命極大程度的提高，在對經濟性因素考慮的同時，也應注重電氣設備的質量問題。
2.5 設計方案環保性對比
環境的不斷惡化，使更多人意識到環保的重要性，對于政府部門更是采取了對一些建設活動進行環保評估的措施，建設各方對建筑設計的環境污染問題極大的重視。對于北方地區來說，燃煤鍋爐的排煙是城市大氣的一大主要污染源，這給設計師又帶來了新的課題。設計方案的選擇應該具有前瞻性，對未來長時間的環保問題進行充分的考慮，盡量避免建成不久的建筑物就進行改造的情況。在空調設備選型方面，盡量選擇氟利昂的替代品來作為制冷劑。設計人員深刻意識到環境保護的責任感，也要注意避免給用戶和建設方增加不必要的經濟負擔，慎重考慮設備運行時的廢渣、廢水、廢氣和噪聲等污染的治理費用。
3 結束語
隨著人們生活水平的不斷提高，新型節能、健康、舒適的空調運行方式被越來越多的人認同。對于暖通設備系統，一方面給人們創造舒適環境，還應該盡量降低能源的消耗，這是暖通設計人員的持續奮斗的目標。因此建筑工程中暖通設備設計的相關人員需要不斷地總結經驗，積極學習并引進先進的科學理論，優化環境，減少消耗，做到“環境友好”、“低碳環保，節能減排”的要求，促進節能型和舒適性的暖通設備長足發展。
參考文獻：
平面布置維持進出水池中心線不變，將進水部分、主副廠房及出水池整體向左側平移18.8m，達到正向進水和出水。經過對田市泵站近幾年各灌季灌溉抽水運行時間、抽水量、農作物需水特性統計分析后，認為采取分期拆除、分期施工既可確保灌溉期間正常抽水，又不影響施工工期，將工程施工與灌溉生產矛盾降到最小。2.1合理規劃、分期施工按照灌溉與施工兩不誤、兩同時分期實施的原則，依據田市泵站新舊布局的實際現況，將本工程分三期施工。第一期進行5#～7#小機組施工。新主廠房中軸線向西移動18.8m，先拆除原7#～8#機組及其流道，即可布置5#～7#機組主廠房、進水部分的施工。此期間正值2010年春灌、夏灌，灌溉抽水由原1#～6#機組承擔，可以保證抽水流量23.5m3/s，依據多年用水紀錄分析，春灌不受影響，夏灌基本可以保證。第二期進行1#～4#大機組的施工，完成3#～4#機組的安裝調試，拆除原1#～6#機組及其進出水部分；完成進水部分及出水部分，該階段為灌溉空閑，不影響灌溉生產。第三階段完成1#～2#機組安裝、主副廠房±0以上部分及附屬設施的施工。該階段正值2011年冬灌、春灌、夏灌，冬灌灌溉生產由新安裝的3#～7#五臺機組承擔，15m3/s可滿足冬灌需求，春灌、夏灌時，新建7臺機組全部投入運行，可滿足灌溉需求。
2科學分析、挖掘潛力，確保節點工期
歷時3個多月100天，時間緊、施工量大、面廣，施工作業面多且多工種交叉進行，施工難度大。能否按時完工將決定2011年冬灌是否順利進行，針對實際情況采取以下措施：采取流水施工方法，合理增加施工工作面，成立相應鋼筋、模板、機組安裝、混凝土澆筑專業隊，從工序上使各工作面施工按計劃工期安排有序進行。參建單位密切配合，在吃透施工圖紙及設計意圖的同時，在技術方面全力配合施工企業，簡化辦事程序，解決問題不過夜。避免雨季影響，在施工面上空搭設大面積防雨棚，確保雨天正常施工。推行項目半月考評制度，檢查項目進度、質量、文明施工等，保證項目進度。采取動態跟蹤監控方法控制工程進度，通過及時統計、收集、分析信息，分析計劃進度與實際進度偏差的原因，為資源配置的調整提供正確的決策依據，為工程按期完工提供保證。合理制定灌溉用水計劃減少工程對灌溉的影響針對基本滿足灌溉要求的灌溉季節，制定灌溉用水計劃，采取農作物提前用水，預防性灌溉用水，增加土壤含水率監測的次數，一旦作物土壤含水率初現旱象，即刻開機灌溉。通過增加灌水時間、延長機組運行時間，減少用水高峰期用水矛盾，以降低工程改造對灌溉用水的影響。將田市泵站優化方案的方案時間及對農作物用水可能造成的影響，通告灌區各級政府，在灌區各個用水村組張貼通告，向群眾講明情況，取得灌區政府及群眾對工程改造、用水計劃的支持理解。
3結論
【關鍵詞】住宅小區；采暖；供熱；方案；優化
一、工程概況
為了可以做到更加系統且準確的獲得分析數據，我們以兩棟小區為例（簡稱N小區和M小區）來作為所要示范的單位來進行測試，并且對這兩小區所測數據進行整理和分析。
1.N小區供暖系統
N小區所采用的供暖系統以小區鍋爐房為熱源，原有的供暖面積是30萬平方米，后來又擴建增加了14萬平方米。整個的系統使用4臺10t/h的鍋爐，循環水泵3臺，使用兩臺一臺備用；補水泵3臺，使用兩臺一臺備用。因為小區擴建的原因，熱量也開始逐漸的增加，為了節約能源的消耗，所以采取了量化管理節能的技術。在總體方案中，對鍋爐房的供暖系統實施了計算機實時監測，在線監測供熱系統的負荷、供回水的溫度、循環水量、累計的熱量等，以便隨時可以了解系統的運行情況。
2.M小區的供暖系統
M小區所采用的供暖系統以市政熱水為熱源，之前的供暖面積是11.5萬平方米，因為設計時期不同的原因，。各建筑圍護結構的傳熱性能也相差甚遠，即使是同一時期設計建造的住宅樓，也會因為設計單位的不同，導致設計的熱指標也會有所差距，再加上供暖面積的不斷擴大，導致管網嚴重失調。由于之前將鍋爐房供暖系統經過改造改為城市熱力管網提供熱量之后，熱力站根據此種情況采用了快速換熱器來進行換熱，并且采用了量化管理的節能技術。經過改建后的熱力系統包括兩個熱力站，1號和2號熱力站。其中1號熱力站采用了5臺換熱器，3臺循環水泵，一臺備用兩臺使用，2臺補水泵，一臺使用一臺備用，并且在該熱力站安裝插入式渦輪流量計和計算機監測系統；2號熱力站采用3臺換熱器，臺循環水泵，一臺備用兩臺使用，2臺補水泵，一臺使用一臺備用，在這個熱力站里安裝彎管流量監測系統。
二、技術方案的確定
通過對小區當地的供熱系統進行系統的研究調查后，收集了有關資料和相關的數據，并且對供暖示范單位進行了調查，最終在研究論證后確定了技術方案。
1.熱源系統
N小區所使用的鍋爐的臺數是按照當地的供暖室外計算溫度來確定的，所以根據室外設計溫度和及小時數只是占總供暖小時數的2%～5%。也就是說，根據室外的計算溫度來確定鍋爐臺數在整個供暖過程中，鍋爐滿負荷運行的時間只是在2%～5%的時間里來運行的，而其他的大部分的時間是非滿負荷運行的。而提高鍋爐運行效率的方法也有兩種，一種是改變鍋爐的容量，另一種是提高鍋爐的出力值，而提高單臺鍋爐的出力值是最根本的方法，為提高單臺鍋爐的出力值最為優化的技術方案如下：
（1）提高鍋爐爐膛溫度，從5臺鍋爐中選取運行狀態較好的1號，2號，3號來進行實驗，從而也使水溫可以上升到110攝氏度左右，并且調節其他鍋爐的爐膛溫度，經過測試后，可以提高鍋爐出力20%左右。
（2）因為之前供暖所使用的煤的渠道是比較混亂的，所以每批煤的發熱值和煤質都沒有辦法得到有效的控制，從而導致鍋爐出力的不穩定。所以，要采用確定地點、確定礦區以及設置專門的配煤點等措施，從整體各個環節來把握煤的質量，通過燃用對比的實驗和煤質的工業分析以及化學分析，來確定合理的煤渣比，最后爭取使煤質要達到以下要求：應用基低發熱值大于21500KJ/Kg；可燃燒揮發物大于20%，灰分中碳的含量小于10%；煤的粒度最大不超過50毫米，小于3毫米的煤不應超過15%。
2.泵房系統
（1）為了保障高層供暖系統的安全、穩定、正常的工作，應設置變頻補水控制裝置設備，通過變頻器連續對水泵轉速改變，從而可以做到連續的調節補水量的多少，讓供熱系統不超壓，不倒空，不氣化。這項技術在一定程度上對優化運行技術的順利實施提供了有效的保障。
（2）循環水泵的流量是要根據鍋爐進出水的設計溫度差、各個用戶對熱量消耗、管網損失等因素來確定的。當用戶需要的熱量一定時，熱源的供熱量就成為了主要的問題，然而熱源的供熱量是決定于循環水泵的流量和供回水溫差的重要因素。例如，N小區的鍋爐房的設計供回水溫差為50攝氏度，自從運行以來，因為循環水量比較大，所以實際供回水溫差只有20～30攝氏度，導致鍋爐一直處于低負荷狀態下工作。經過核算我們可以得出，必須停止一臺并聯水泵的運行，適當的增大供回水的溫差，由于這樣做勢必會增大單臺水泵的功耗，容易造成水泵電流的超載，因此必須對其管路系統進行節流才能夠保障水泵正常的工作，通過測算后，這樣的做法可以節約大概35～40%左右的電能。
3.熱力平衡的調整
經過研究和調查，我們發現示范小區出現熱力嚴重失調的現象，部分住戶溫度過高而早晚開窗，但是有的住戶室內溫度卻低于18攝氏度，所以對系統進行平衡的調整是很有必要的。
（1）各個用戶要在引入口設置暖氣井，同時在各個環路、各個用戶供回水管安裝壓力表、調節閥和溫度計，并同時采用多點測溫的裝置來收集各個熱用戶的回水溫度。
（2）將外網的所有不可以正常使用的閥門全部更換，并采用性能較好的閥門來代替，確定并保證以后調解工作可以順利的進行。
（3）使用等溫降法，要根據各個熱用戶、各個環路供回水壓力差和溫度差以及熱源總供回水溫差，測試、計算，并分別調節其循環流量。
（4）在理論上要根據各個供熱用戶供回水壓力差、溫度和熱源總供回水溫差計算，得到的壓力差分別對各個環路、各熱用戶引入口裝設的閥門來進行調節。供回水的溫差小于總供回水溫差的熱用戶節流，相反則開大。
三、測試結果分析
在采暖季節，對于兩個示范工程供暖系統連續進行檢測，并且把各種數據進行整理分析，得出了不同的室外溫度、不同時間段所需要的熱負荷表或曲線，這樣做還可以對以后的供暖系統實行計熱收費提供正確的指導依據。
1.室內溫度和供水溫度分析
制定鍋爐運行方案主要針對的是室外溫度隨著各個時刻的變化規律來確定運行系統的參數，來滿足用戶在不同時間對熱量的不同需求。
2.供暖面積熱指標分析
（1）熱力站供暖系統
根據以上分析可以知道，在采暖期間的大多數時間里，兩個熱力站的實際供熱指標比實需供熱指標高出很多，尤其是在采暖期的末期表現較為明顯。
（2）鍋爐房的供暖系統
鍋爐房供暖系統在供暖期間供熱指標，比實際所需要的供熱指標高，從節能的角度來看，如果實現按照所需供熱，不僅可以節約大量的煤礦，還可以減少對環境的污染。
3.節能效益分析
（1）節熱分析
M小區中1號、2號熱力站，在整個的采暖期的供熱量都比實際所需要的供熱量要高，室內的平均溫度為19.3攝氏度、23.45攝氏度、21.5攝氏度。比室內設計的18攝氏度要高出一部分，從而導致一些用戶夜晚開窗，造成大量的熱量浪費。所以如果室內的溫度維持在18攝氏度以上，那么就應該調節供熱所需熱量減少不必要浪費。
（2）節電分析
N小區的供暖面積是29.8萬平方米，而供暖一次系統采用三臺水泵，一臺備用。而根據系統的一次網的設計流量，使用一臺水泵便可以滿足系統正常運行的要求，但是實際工程中確是采用兩臺，這就造成了電能的流失浪費，所以盡量改為運行一臺水泵，這樣就可以減少不必要損失。
四、總結
小區住宅的供熱系統從鍋爐房、換熱站以及外網等模塊在運行過程中都存在著一些內在的規律，而通過對實際運行過程中各種參數的運算分析可以發現此種定律，進行一些節能方案優化，從而有效的達到節能目的。
參考文獻：
經過長期不懈努力，2014年底全部實現縣鄉聯網，為統計“四大工程”的全面推進，統計業務應用不斷向鄉級延伸提供了良好條件。在實施企業一套表過程中發現，有相當數量的鄉（鎮）存在登錄速度慢、連接不穩定、經常掉線、登錄不上去、VPN反復出現故障等一系列問題，影響了這些鄉（鎮）統計機構順利登錄一套表平成數據處理任務。正在進行的第三次經濟普查現場登記工作要求將調查對象的圖像數據通過統計內網傳輸，為保證第三次經濟普查圖像數據的順利傳輸，需要對鄉（鎮）聯網模式進行優化。
二、需求描述
1.組網模式
根據不斷增長的統計業務需求，部署一線雙網，建立以省統計局為中心的VPDN數據專網。即鄉級統計機構利用一條物理線路，既能通過分配的賬號/密碼訪問互聯網，在互聯網上獲取資訊，實現信息交流，也可以使用內部VPDN帳號利用縣、市聯通公司內部網絡線路設備建立的虛擬專網直接登錄省統計局服務器，進行統計業務處理。在專用網絡域，采用VPDN技術、安全控制技術及QOS質量保證體系，保障虛擬專網的網絡帶寬，實現鄉級統計機構高速、穩定的數據交互。
2.終端接入
各鄉級統計機構使用現有計算機設備，相關機器配置無需升級改造，只需支持IE6.0以上版本的操作系統即可。河北聯通為鄉級統計機構安裝一條VPDN數據專線，數據專線直接接入VPDN數據專網，即可訪問省統計局業務系統。
3.專網數據流向
河北聯通為省統計局建設覆蓋全省的VPDN專網，建成的VPDN專網將所有鄉級統計機構計算機終端納入到專網區域管理，實現終端到省中心的在線連接，并將路由匯聚到河北聯通核心機房。河北聯通核心機房部署兩套專用認證系統負責撥入終端專業域認證，認證通過后，將路由指向河北省統計局機房的路由器，該過程河北聯通VPDN專網做接入域認證與路由指向，河北省統計局負責用戶名和密碼確認配置。
終端數據流向見下圖：
4.網絡協議
采用TCP/IP協議實現終端與區域數據中心業務系統的連接。
5.安全性
通過安全認證、加密等手段保障終端數據傳輸安全。
三、解決方案
1、終端接入方式
采用ADSL+VPDN作為終端接入方式，上行速率512K/S，下行速率4M/S。
2、網絡連接
全省終端通過ADSL+VPDN方式接入河北聯通網絡LAC，進行身份認證，河北聯通負責完成LAC與LNS間的隧道配置及建立，LNS與省局接入路由間通過專線連接，采用靜態或動態路由協議實現互通。終端業務數據直接傳輸至省局服務器進行相關處理及存儲。
四、一線雙網優點
1、組網靈活。VPDN組網業務依賴于VPDN統一平臺，可以在全網覆蓋范圍內對VPDN業務提供安全、高速、有效的支持。
2、安全可靠。通過專業設備以L2TP技術在兩端建立安全隧道，組建專用域，采用網絡隔離與安全認證機制，確保通信數據的安全。
3、保密性強。VPDN用戶通過撥號上網訪問省統計局的內部網，需經過接入服務器的身份校驗，有效防止非法訪問。
關鍵詞：安全疏散方案優化運輸模型最短路問題
中圖分類號：P624文獻標識碼： A 文章編號：
1引言
近年來，隨著我國人民物質文化生活水平的提高，各類建筑越來越多地涌現，隨之而來的發生火災情況下安全疏散問題顯得越來越重要。目前，我國的建筑設計防火規范對安全疏散方面，比如疏散樓梯的數量、到達樓梯的距離、樓梯的寬度、防排煙設施、內部裝修材料等都有明確規定。但是現行標準中缺少與之配套的性能指標、評價方法。所以，對人員疏散安全性的評價方法研究顯得很重要。在人員疏散安全性評價方法中，對于某一特定建筑的安全疏散方案的優化問題亟須研究。
研究疏散主要解決的是如何在最短時間內使得疏散人員全部到達安全區域，使火災發生情況下傷亡事故減少。火災發生后確保人員安全疏散的條件可用如下公式表示[1]：
ASET≥RSET
其中ASET表示可用安全疏散時間，RSET表示需要疏散時間。
ASET是指從開始著火至火災發展到安全疏散臨界條件的時間。臨界條件的判定已經有了較多的研究，該文中不作敘述。RSET包括三個部分：一是火災探測報警時間（DT）；二是疏散準備時間（PMT）；三是人員疏散時間(FT)?；馂奶綔y報警時間DT對于某一特定建筑是可以估算的；疏散準備時間PMT的估算方法也有很多研究，在此不作具體闡述，人員疏散時間FT的估算方法有很多種，但是現有的方法大都是將空間分為多個單元，考慮臨近的單元相關參數從而對疏散進行模擬計算的，而本文提出的基于運輸模型的疏散方案優化方法站在整個疏散方案的高度，將疏散方案進行優化。
2 運輸模型在安全疏散方案優化問題中應用的可行性探討
運輸模型解決單一貨物從多個產地向多個目的地輸送的計劃安排問題。與運輸問題進行對比可以發現，在疏散問題中，人員疏散前所在位置可看成是運輸問題中的產地，安全區域可看成是運輸問題中的銷地，某條疏散路徑的通過時間可看做是運費。從疏散的個體來說，疏散方案期望每個疏散人員都用最短時間抵達安全區域，所以每個疏散人員抵達安全區域的最短時間對于整體疏散方案的設計是有著極其重要的意義的，它從某種意義上表征了某個特定建筑發生火災的情況下安全疏散的最優方案。所以，本文提出的優化方法確定初始解的過程便是求解每個疏散人員抵達安全區域的最短時間。
3 安全疏散方案的設計與優化方法
3.1 初始可行解的確定
首先應當對所有疏散路徑一一列出，并將每個疏散路徑分割成若干個通行段，例如將一個路徑分割為若干個樓梯通行段，走廊通行段，大廳通行段。然后對每個通行段的疏散能力進行評估，將最不利通行段和兩條或兩條以上路徑共用的通行段的通行能力（人/s）標出，作為求出可行方案后進行再次賦值的依據。
確定疏散各個人員初始位置分布情況即每個初始位置實際容納的疏散人數 和安全區域的位置以及該區域的最大容納人數 以及沿每條路徑的疏散時間 。
在確定好所有通行段的通行時間后，將整個建筑的通行段用圖的形式畫出，并確定權矩陣，以便于利用圖論中的Floyd算法對其最短路進行求解。Floyd算法是借助于圖的權矩陣直接求出任意兩點之間的最短路。在這里用 表示從點 到點 的通過時間，將所有的點與點之間的通過時間列成德矩陣就是初始權矩陣 。在這里用Floyd算法就可以算出任意一個疏散初始位置到任意一個安全區域所需要的最短時間。
3.2 初始安全疏散方案的優化
按照上述方法求出的方案并不能代表該疏散方案的最優方案。因為在這個方案中每個疏散路徑的通行段不能保證不出現人群滯留現象，也就是說對于某個疏散通行段有可能在某個時間段內疏散人數大于疏散能力，從而導致危險地發生。對此問題需要對每個疏散路徑的最不利通行段和共用疏散通行段進行檢驗，看在整個疏散時間內是否出現人群滯留現象。如果出現人群滯留現象，則需要對該疏散通行段所在的疏散路徑進行再次賦值，即根據疏散通行段的位置等具體參數適當增加所在疏散路徑的疏散時間 ，增加的幅度為不應太大以保證達到疏散方案優化的目的。
在再次賦值后，需要重新計算的問題隨之列出，按照Floyd算法可求出新問題的最優解。再對此解按照最不利通行段以及共用通行段的疏散能力進行檢驗。以此類推，多次調整不同疏散路徑的疏散時間后，可得到一個對于此建筑的不出現人群滯留的最優疏散方案。
4 利用該方法進行疏散方案優化的若干技巧
該方法可以對人員的個性特征進行量化。在疏散過程中，不同人群的疏散速度是不一樣的。對于一個疏散初始位置可以按照人員年齡、性別等因素進行分組，并將該疏散初始位置擴展為 個子疏散初始位置，這些子疏散初始位置與原先的初始位置是具有相同意義的，他的設定是為了將同一疏散初始位置中的人員個性特征進行量化，使得此方法所得的疏散優化方案更加可行。
該方法還可以用于火災場景下的疏散方案優化。在設定各個疏散通行段的疏散時間過程中，火災發生位置所在疏散通行段和受火災影響而不能通過的疏散通行段的疏散時間設定為一個很大的值。根據疏散時間的最短這一優化目的可以知道，這樣設定是將這個疏散路段不予考慮，即人員不從這條路徑進行疏散。
5 結論與前景展望
本文提出了一種基于運輸模型的安全疏散方案優化方法。這種方法可得到針對某特定建筑在各種場景下疏散而不出現人群滯留現象的最優疏散方案。該方法考慮了所有疏散路徑在疏散中的使用和各疏散路徑最不利通行段和共用通行段的疏散能力大小，以及某個疏散初始位置所容納疏散人群的個性特征。
該方法還需要改進的地方有：（1）疏散時間的確定是根據疏散速度的經驗公式求得，實用性有待加強。在估算通過疏散路徑的疏散時間中，需要一個比較精確的算法。（2）再次賦值的具體量化方案有待深入研究。
參考文獻：
